（1）平截面假定。多年来，国内外对用各种钢材配筋（包括各种形状截面）的受弯构件所进行的大量试验表明，在各级荷载作用下，一定的标距范围内的平均应变值沿截面高度线性分布，基本上符合平截面假定（参见图3-10）。根据平截面假定，截面上任意点的应变与该点到中和轴的距离成正比，所以平截面假定提供了变形协调的几何关系。

（2）不考虑受拉区混凝土的工作。对于极限状态下的承载力计算来说，受拉区混凝土的作用相对很小，完全可以忽略不计。

（3）受压区混凝土的应力应变关系采用理想化的应力-应变曲线（图3-14）。当混凝土压应变εc≤0.002 时，应力应变关系为抛物线，其抛物线方程可取为，此处fc为混凝土轴心抗压强度设计值；而当混凝土压应变εc＞0.002时，应力应变关系为水平线，σc=fc。在计算时，混凝土的极限压应变εcu取为0.0033。

图3-14 混凝土的σc-εc设计曲线

图3-15 有明显屈服点钢筋的σs-εs设计曲线

（4）有明显屈服点的钢筋（热轧钢筋），其应力应变关系可简化为理想的弹塑性曲线（图3-15）。当0≤εs≤εy时，σs=εsEs；而当εs>εy时，σs=fy，fy为钢筋抗拉强度设计值。

如前所述，适筋破坏的特点是受拉钢筋的应力首先达到屈服强度fy，经过一段流幅变形后，受压区的混凝土边缘的压应变也达到其极限压应变εcu，构件随即破坏。此时，εs>εy=fy/Es，而εc=εcu=0.0033。超筋破坏的特点是在受拉钢筋的应力尚未达到屈服强度时，受压区混凝土边缘的压应变已达到其极限压应变，构件破坏。此时，εsx0b）时，εsα1ξbh0，则为超筋破坏。其中，α1为系数，DL/T 5057—2009规范规定α1=1.0，SL 191—2008规范则规定α1=0.85。

表3-1 ξb、0.85ξb及αsb值（热轧钢筋）

DL/T 5057—2009规范延用原《水工混凝土结构设计规范》（DL/T 5057—1996）的规定，仍采用x≤ξbh0作为适筋破坏的控制条件，即取系数α1=1.0。采用x≤ξbh0，实质上是容许混凝土受压区计算高度x达到ξbh0这一临界值，此时受弯构件将发生界限破坏，将是一种无预警的脆性破坏，相应的安全度就显得不够了。

SL 191—2008规范将x≤ξbh0改为x≤0.85ξbh0，即取系数α1=0.85，是为了更有效地防止发生超筋破坏，以保证结构的延性[3]。这一改动对一般梁没有什么影响，只有对截面尺寸受到限制需配置受压钢筋的双筋截面梁，才会对总的用钢量产生一些影响，增加约2%左右。

从3.2节知道，钢筋混凝土构件不应采用少筋截面，以避免一旦出现裂缝后，构件因裂缝宽度或挠度过大而失效。在混凝土结构设计规范中，是通过规定配筋率ρ必须大于最小配筋率ρmin来避免构件出现少筋破坏的，即

式中 ρ——受拉区纵向钢筋配筋率（钢筋截面面积与截面有效面积的比值，以百分率表示），ρ=As/（bh0）；

ρ min——受弯构件纵向受拉钢筋最小配筋率。一般梁、板可按本教材附录4表3取用；对于水工中截面尺寸较大的底板和墩墙，有关ρmin的规定另见本教材第12章。