4、上墙中空钢化玻璃与剥离后送试验室单片钢化玻璃平面弯曲度检测数据对比以下是试验详细情况：

1、中空玻璃剥离面玻送试验室做单片钢化玻璃平面弯曲度检测情况

现场共抽取了 18 块玻璃送试验室做单片钢化玻璃的弯曲度试验，玻璃配置均为 6mm+12Ar+6mm+12Ar+6mm;测试显示所有检测的玻璃均合格，其中弓形弯曲度值检测出的数据水平为：0.01%-0.05%，合格标准为 0.3%;波形弯曲度值检测出的数据水平为：0.01%-0.05%，合格标准为 0.2%，检测结果显示远优于国标要求。

2、现场检测上墙中空钢化成品玻璃平面弯曲度检测情况

现场共抽取了 76 块中空钢化成品玻璃进行平面弯曲度检测，玻璃配置同送试验室玻璃的配置。其中弓形弯曲度值检测出的数据分布见图 2：波形弯曲度值检测出的数据水平均在 0.01%-0.1%之间，分布见图 3。检测显示弓形变形增加，提示中空玻璃合片后变形增大了。

3、上墙与落地两种情况下成品中空钢化玻璃平面弯曲度检测数据水平对比分析

现场抽取 18 块中空钢化成品玻璃进行此项对比分析，用于验证施工过程中是否对玻璃造成较大的冷弯变形影响。检测的数据分布见图4 和图5。

从以上数据分布可以看出，上墙与落地的成品玻璃平面弯曲度数值无明显差异，证明施工过程中未对玻璃的平面弯曲度造成明显影响，

4、上墙后成品中空钢化玻璃与送试验室单片钢化玻璃平面弯曲度检测数据水平对比分析

现场共抽取了 18 块中空钢化成品玻璃进行此项对比分析，用于验证中空腔体内外气压差对玻璃平面弯曲度造成的影响而导致玻璃影像变形的程度。检测的数据分布见图6、图7。

从以上数据分布可以看出：中空钢化成品玻璃的弓形数值要远远大于同一块玻璃剥离出来的单片钢化玻璃的弓形数值，两者完全不在一个数量级上，成品玻璃的弓形数值为单片玻璃数值的 10 倍到 20 倍之间，甚至能够达到 30-40 倍。为进一步印证此项是否为主要原因，我们将剥离出来的单片钢化玻璃重新拉回安装，进行影像效果对比发现单片玻璃的影像效果远远好于成品玻璃，可见成品钢化中空玻璃的弓形变形会造成反射图影像的严重畸变，详见下图8：

通过以上数据及相应影像对比，可以看到：造成现场玻璃反射影像严重变形的主要原因是中空腔体内外气压差致使外片玻璃的弓形弯曲度增大(外凸或者内凹)。中空玻璃是一个密闭的系统，内部压力变化时，压力将会作用于玻璃表面，就会引起玻璃的膨胀或收缩变形;当气压发生变化时，若中空玻璃腔体内气压低于外部大气压，中空玻璃就会出现收缩变形;若中空玻璃腔体内气压高于外部大气压，中空玻璃就会出现膨胀变形，导致现场玻璃形成了所谓凹凸镜式的“哈哈镜”现象。如图9 所示。根据理想气体方程：pV=nRT，当温度变化时，中空玻璃内部体积及压强都会变化，然而内压的变化不仅仅只是温度引起的，后文将进一步说明。

三、中空玻璃内压与影像变形试验：

通过以上试验，我们可以推测中空玻璃内部压力变化导致了玻璃影像的变化，为进一步探寻压力变化对影像畸变的影响，我们自研“玻璃影像专家系统”对压力/变形的关系进行了研究。系统包含可远程控制压力的加减压主机和数据记录/控制软件。

本试验需要从中空层接一导气管，试验时气温较高，当钻开中空玻璃密封胶和间隔条时，分子筛喷涌而出(如图11)，显示出中空玻璃空气层存在较大内压。下图右上角玻璃已放气，其余三块未放气，放气后影像畸变得到显著改善(如图12)。

试验过程利用“玻璃影像专家系统”远程控制对中空玻璃中空层进行加减压(图13 为加压减压曲线)，并记录压力数据，同时对玻璃反射影像进行视频记录。试验过程中观察到玻璃影像随气压变化发生明显的变化(如图14)。值得注意的是试验项目玻璃配置为 6+12A+6+12A+6 三玻两腔中空玻璃，由于第三层玻璃的底衬作用，第二层玻璃的反射较为明显，由于加减压过程中，第一、第二层玻璃同时产生凸凹相反的变形，因此能同时观察到放大和缩小两个影像的变化过程。

四、畸变率方程推导：

通过以上试验，我们能发现玻璃的影像变形是由于玻璃的变形引起的，为了进一步探究变形与影像畸变之间的关系，我们建立光学模型进行分析,如图 15：

图15 中OB 为凸面镜，F 点为凸面镜的曲率圆心，镜面高度H2，曲面拱高 H,镜面底部距地高度H1,A 点为人眼观测点，人眼观测点距离地面1.8 米，距镜面垂直距离L1，CHD 为被观察建筑物，建筑物与镜面垂直距离为L2，图中 C、H、D 三点在凸面镜中成像点为 K、N、 J，光学分析可见直线CHD 成像后变为曲线KNJ。但这个曲线变化并非影像畸变的原因，真正的原因是DC 到KJ 成像后的伸缩。

通过曲线显示的趋势我们能发现：

1. 镜面挠度增加，畸变率增加，曲线显示在小挠度时，即已产生较大畸变率。

2. 观察距离增加，畸变率增加。

3. 镜面高度增加，畸变率减小。

4. 镜面中观察到的景物范围随着观察距离增加而减小，即为放大效果。以上分析与我们日常观测到的现象一致(如图17)：

图18 中塔吊影像产生了强烈畸变，对图片像素的测量可得出畸变率约为：45% 我们以：镜面底部距地高度H1=6m，镜面宽度H2=1m，观察距离L1=25m，景观距离L2 =40m，玻璃挠度变形 H=5mm 代入公式进行计算，得出畸变率M= 44%，与观测结果较为一致。显示此公式能准确的对玻璃影像畸变进行计算。如果仔细观察，还能够发现一个暗淡的“鼓肚”的反射影像，这是因为内片玻璃形成了凹面镜造成的。如果是三玻两腔中空玻璃，由于第三层玻璃的底衬作用，第二层玻璃的反射图像更为清晰。如上文图12 中所显示的那样。这种影像的叠加常常被解释为光的干涉，实际上光的干涉发生在与光的波长相仿的极微小构造上，我们所观察到的是较宏观的反射影像的叠加，与光的干涉没有关系。

五、温度变化下的 温度/挠度 方程推导：

气温的变化会引起中空玻璃内压的变化，从而造成玻璃的凸凹变形，进而影响玻璃影像畸变。根据理想气体方程：PV=nRT，在体积不变的情况下，温度变化会引起内压的显著变化，温度升高 30 度，内压增加约10 kPa，已远远超出一般玻璃幕墙设计风荷载。但实际上，温度上升，气压增加的同时，玻璃会发生变形而减小压力，实际增加的压力会比较小，笔者通过大量的试验监测，得出的监测的数据显示这一分析，图19-图21 给出了四种不同规格的玻璃的温度和内部压力的试验监测数据。

通过压力挠度计算，可见压力与挠度近似线性关系(如图22)，为了方便分析简化计算，建立压力/挠度变化的线性方程：P=k*h+b (式中P 为压力，h 为挠度，k、b 为系数)不同规格的玻璃可回归出不同的 k、b 系数,在温变挠度变化范围内，本方程误差小于 1%。

中空玻璃膨胀后双面都发生变形，在小挠度情况下，以双四棱锥计算膨胀增加的体积具有较高近似度(如图 23)。

通过上面方程的计算，我们得出 1200x1000、1160x2132、1500x4500、730x2960 和 535x535 等五种玻璃的温度/挠度变化曲线(如图24)。对于较大规格的玻璃，通过此方程得出的某温度变化区间下的挠度与试验监测的中空玻璃内压计算的挠度较为一致，对于较小规格如 535x535 的中空玻璃，温度变化下内压增加较多，挠度变化的抵消作用显著减小，结构胶的变形需加以考虑，提示在极端情况下玻璃和结构胶的验算需要考虑内压的作用。通过温度/挠度方程的计算，边长超过 700mm 的玻璃，温度从 20 度升高到 50 度时，温度效应导致的挠度变形小于 2mm，即便是如此小的变形，通过畸变率方程计算显示，畸变率也在 30%左右(如图14)，影像会发生显著的变化。

六、大气压力变化下的 压力/挠度 方程推导：

不同地理位置和高度的大气压力不一样，大气压与海拔高度的关系是: 高度增加，大气压减小;在 3000M 范围内，每升高10M，大气压减小大约100Pa。气压的大小与海拔高度、大气温度、大气密度等有关，一般随高度升高按指数律递减。气压有日变化和年变化。一年之中，冬季比夏季气压高。一天中，气压有一个最高值、一个最低值，分别出现在9～10 时和15～16 时，还有一个次高值和一个次低值，分别出现在21～22 时和3～4 时。气压日变化幅度较小，一般为100～400Pa，并随纬度增高而减小。气压变化与风、天气的好坏等关系密切。图25 为上海地区连续48 小时大气压力监测数据，图 26 为北京地区连续24 小时大气压力监测数据。