SATWE和TAT应该是由两组不同的开发人员做的，因为这两个模块添加新功能时经常不同步。SATWE最基本的改进是采用壳元来模拟剪力墙。估且不论名称和计算准确性上的争论，这种单元用于计算剪力墙确实比薄壁杆件单元好多了。SATWE的墙单元与ETABS、SAP84的墙元是一脉相承的，采用的最根本的有限元单元都是shell。在SATWE推出很久以后TBSA系列才推出了TBWE，这两个系列的名称中的“WE”应该都是Wall Element的意思，但实际两者用于模拟剪力墙的单元不是同一样东西。TBWE采用的是一种改进的薄壁杆件单元，其基本未知量除了空间杆件的6个自由度外还包括剪力墙每个节点的竖向位移。SATWE最适合的对手应该是TBSAP，同样是采用壳元模拟剪力墙。 PMSAP的出现估计是模仿ETABS和SAP2000的关系。PMSAP和SAP2000其实都不能算是通用有限元程序，这和ANSYS、NASTRAN等的定位是完全不一样的。这两者都是针对建筑结构的有限元程序，特点是处理杆、面单元很方便，而处理体单元比较麻烦，计算内力很方便而考察应力就困难，毕竟做设计不是做研究。这种程序给予结构概念清楚的设计者较大的自由度，处理比较复杂的不规则结构。然而对于概念不清楚的设计者则是陷井，容易得到极不合理的结果。

任何一种软件都不能非常准确地反映结构的真实反应，充其量只能是对于其适用的结构在计算上达到某种比较接近真实的程度。

对于TAT来说由于其采用薄壁杆件来模拟剪力墙，其适用范围就是剪力墙开口比较规则，平面尺寸相对于高度不太大的情况。另外由于薄壁杆件只输出杆件在剪心处的内力，对于剪力墙内力沿墙肢分布不能简化为集中力的情况(如转换梁托墙)也会产生较大的误差。而SATWE由于采用了不同的单元模拟剪力墙，对以上这两种情况给出的结果比较合理。

然而结构设计并不只是简单地进行计算。结构工程师可以调整实际结构以适应计算软件，例如一片墙上开洞不规则，设计者可以把洞口调整得比较规则从而可以用TAT进行计算；也可以根据需要选择功能更强的软件计算不规则的结构。

假如你做的工程符合TAT的基本假定，用TAT计算就不会和SATWE有太大的误差，正确的思路是选用适合的软件就好。不管三七二十一光用听上去更好的软件不但是一种浪费，还可能因为对程序的参数不了解而出错，正如我们不可能(也不愿意)用ANSYS和ABAQUS来计算每一个工程一样。

26. JCCAD里的拉梁承受柱弯矩系数

大扎

JCCAD中有一个拉梁承受的柱弯矩系数,取值为0~1之间.某工程独立柱基础,取该值为1时,基础面积明显比其缺省值0小,我的问题是:此值是应该人为调整的吗?我认为拉梁与柱在+0.000下形成一层框架,因侧移很小可忽略,故该层结点弯矩可按力矩分配法按拉梁与柱刚度分配。人为把此系数调为1,柱按轴心受压计算,虽能减小基础面积,但与实际传力不符,不知大家如何认为? 光顾设计

拉梁主要是平衡柱底弯矩。

拉梁设在基础顶面，可以取到分配弯距的作用，否则不应调整。

27. JCCAD的荷载选择

crystim

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在用JCCAD做基础图的时候，要求输入pm恒＋活，或TAT荷载，或SATWE

荷载，请问这三种荷载有何区别？取哪种荷载为不利？低层与高层取法有不同吗？请赐教。 光源

不同的计算模型得到的柱脚反力，何种荷载最不利没有一个统一的判断方法，根据自己的结构形式来判断－－如果实在没有把握，干脆都过一遍，选大的：）

28. [PKPM]新天地杂志咨询台2004年摘编之钢结构篇

[PKPM]新天地杂志咨询台2004年一期摘编

问：STS计算砼柱钢梁结构，选用门规和钢规砼柱配筋，为何相差很大？

答：用STS计算钢梁砼柱结构，选用门刚规范与钢结构规范，砼柱配筋相差很大，是柱的计算长度的差异引起的。

PKPM新天地二期咨询台答问摘编 问略，仅摘编答部分。

1:钢支撑上的线荷载，目前在PKPM软件中只能将其简化为周边上的点荷载加以处理。

2:门式钢架三维建模计算内力程序是没有问题的,计算结果准确。但在进行构件验算的时侯，三维分析程序是按等截面来验算的，而且三维计算中依据的规范不是门刚规范。

3；出现门式刚架抗剪键，边柱程序无提示，摇摆柱有提示的情况，检查数据文件，摇摆柱的各种组合是否出现了拉力。

4：吊车梁设计中的自重，程序是将最大内力乘以大于1的系数处理的，放大系数见STS技术条件。其他荷载：制动板上的活荷载、积灰荷载等。可在程序输入其他荷载中输入产生的设计内力标准、设计值程序会考虑这些值对挠度、强度、稳定等的影响。

PKPM新天地三期咨询台答问摘编

1：用STS设计混凝土柱加变截面钢梁的单层工业厂房：

可以按STS中的排架结构设计。此时屋面如果是采用轻型钢结构材料，可以按门刚架工程进行变截面钢梁的设计；程序对于混凝土柱自动按混凝土规范计算。对于这种结构型式，关键是做好混凝土柱和钢梁的节点铰接设计，这个连接节点目前需由用户自行设计；有条件的话建议在钢梁下部设置一根单拉杆来释放钢梁对柱顶产生的较大水平力。假如还要进行混凝土柱的施工图绘制工作，在计算分析完以后，如果作用有吊车，需进行“PK->排架绘图“，如果没有吊车作用，只要选择”PK->框架绘图“就可绘制柱施工图了。

2: 门式刚架柱间荷载,KL=5作用点包络图无显示:

由于二维计算程序对这种荷载做了简化处理,将荷载直接传递到柱节点上,因此,建议在荷载作用点增加一个节点,将竖向荷载和偏心弯矩按节点荷载输入。对于按《门式刚架规程》设计的柱而言，尽管被分为二段，在平面内计算长度STS软件会自动调整为整根柱子的计算长度，而平面外的计算长度

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请根据实际情况合理输入。对于按《钢结构设计规范》设计的这种分段柱，平面内的计算长度软件目前根据整段情况合理计算出相应的计算长度系数，需要用户人工干预。

3：STS软件中的“吊车梁跨度”和“相邻吊车梁跨度”： 正确（即柱距），门架的跨度是吊车的跨度，而不是吊车梁的跨度。

4：带支撑的钢结构框，SATWE算得的底层柱底内力：

目前SATWE输出的底层柱底内力未包含与柱脚连接的支撑构件内力。在STS 钢框架节点连接设计程序中可以自动完成支撑构件内力到柱脚节点内力的转换。如果必须要进行人工柱交节点设计，建议另建一个计算模型并在最底层再增加一个很矮的标准层，形成一段短柱得到合并后的柱脚内力设计值。

PKPM新天地四期咨询台答问摘编 1：目前STS门型柱间支撑计算:

答:目前在“墙面设计”模块中还不能计算。可以在STS二维计算程序中单独建模分析。

2：新版STS计算中“变截面柱腹板高厚比不满足允许值”的提示，允许值文本文件显示56.45:答:STS从2004年4月版本开始根据规范改进了变截面柱腹板高厚比允许值计算方法。程序首先判断变截面柱是否满足门式刚架规程6.1.1条第6 款中腹板高度变化率是否小于6mm/m的要求,如果不满足则按入W=0.8及该条第7款计算变截面柱腹板高厚比允许值,如果采用Q345钢则允许值变为56.45。

3：钢框架节点设计时程序不满足抗规8.2.8条,多次调整梁截面都不行:

答：STS对此已作了改进，可自动调整设计结果（如增加螺拴数量、增加连接板厚度、增加焊角尺寸、或者将单剪连接改双剪连接等措施），以尽可能满足该条要求。如果Mu>1.2Mp不能满足，需要修改梁截面（一般要求采用大翼缘截面尺寸），或者参考有关图集来加强梁端连接或者削弱梁截面解决，从规范条文理解分析，对于悬臂梁构件可不按此条要求处理。

4：无支撑钢框架和SATWE里的“p-△“效应：

答：SATWE中的“p-△“效应是针对混凝土结构的，于钢结构设计规范中的二阶弹性分析有所不同，目前STS还不能做此类结构的二阶弹性分析。

PKPM新天地五期咨询台答问摘编

1： 目前做一个钢结构门式刚架，听说用SATWE、TAT三维计算，程序内力没有问题，但构件验算未按门刚相关规定执行，只能用二维计算，是这样吗？

答：目前三维计算软件在特殊梁和特殊柱定义中分别增加了“门式钢梁”和 “门式钢柱”，人为指定后，程序可按门刚规范验算构件。

2： 组合楼板在设计中其重量是由程序计算还是需要人工计算？

答：组合楼般和一般的混凝土楼板一样，需要人工计算后在交互式“荷载定义”中按恒载输入。

3：在STS中，我对梁柱、梁梁拼接节点的输出结果有个疑问，梁腹板与端板的双面角焊缝连接中按规程规定，此焊缝与腹板等强即可，我的腹板后6mm，按受剪等强条件，双面焊缝5mm能够满足要求，为何程序为7mm？

答：软件计算过程中，角焊缝焊脚尺寸除了计算确定，还要满足构造要求。按 GB50017第8.2.7.1条的规定Hf不得小于1.5Xsqcr(t) （sqcr为开方）, t为较厚板件的厚度。此工程焊缝焊脚尺寸，是由构造控制，如端板厚为18mm，Hf=1.5X(18)^(1/2)=6.36mm,软件取7mm。

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29. TAT计算结果的正确性判断

（摘自TAT1998-10用户手册）

高层建筑结构布置复杂，构件很多，计算后数据输出量很大，如何对计算结果进行分析是非常重要的问题。我们必须根据工程设计经验，对计算结构进形分析、判断，根据其正确与否，来判断计算模型简化是否合理，输入数据是否正确，从而决定该结果能否作为施工图设计的依据。

计算结果的大致判断可以按以下的项目进行。（不包括含有多塔、错层等特殊结构） 1.自振周期

对于比较正常的工程设计，其不考虑折减的计算自振周期大概在下列范围中。 框架结构： T1=（0.12.--0.15)n 框架--剪力墙和框架--筒体结构： T1=（0.06--0.12)n 剪力墙结构和筒中结构： T1=（0.04--0.06)n 式中 n为建筑层数。 第二及第三周期近似为：

T2=(1/3--1/5)T1 T3=(1/5--1/7)T1

如果计算结果偏离上述数值太远，应考虑工程中截面是否太大、太小，剪力墙数量是否合理，应适当进行调整。反之,如果截面尺寸、结构布置都正确，无特殊情况而偏离太远，则应检查输入数据是否有错误。

以上判断是根据平移振动振型分解方法来提出的，考虑扭转耦连振动时，情况复杂很多，首先应挑出与平移振动对应振型来进行上述比教，至于扭转周期的合理数值，由于经验不足尚难提出合理的数值。

2. 振型曲线

在正常的计算下，对于比较均匀的结构，振型曲线应是比较连续光滑的曲线 （附图一），不应有大进大出，大的凸凹曲折。

第一振型无零点；第二振型在（0.7-0.8)H处；第三振型分别在(0.4-0.5)及(0.8-0.9)H处。 3. 地震力

根据目前许多工程的计算结果,截面尺寸、结构布置都比较正常的结构，其底部剪力大约在下述范围内：

8度，二类场地 FEK=（0.03-0.06)G 7度, 二类场地 FEK=（0,015-0.03)G

式中， FEK为底部地震剪力的标准值，G为结构总重量。

层数多、刚度小时，偏于较小值；层数少、刚度大时偏于较大值；当其他烈度和场地时，相应调整此数值。 但计算的底部剪力小于上述数值时，宜适当加大截面、提高刚度、适当增大地震力以保证安全；反之，地震力过大，宜适当降低刚度以求得合理的经济技术指标。

4. 平位移指标

水平位移满足《高层规程》的要求，是合理设计的必要条件之一。但不是充分条件，即是说：合理的设计，水平位移应满足限值；但是水平位移满足，还不一定是合理的结构，还要考虑周期、地震力的大小等综合条件。因为，抗震设计时，地震力的大小与刚度直接相关，当刚度小，结构并不合时，由于地震力也小，所以位移也有可能在限值范围内，此时并不能结构合理，因为它的周期长，地震力小，并不安全。 新《高层规程》位移限值放松较多，较容易满足，所以还应综合其他

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因素。

其次，将各层位移连成位移曲线，应具有以下特征：

剪力墙结构的位移曲线具有悬臂弯曲梁的特怔，位移越往上增大越快，成外弯形曲线； 框架结构具有剪切梁的特怔，越往上增长越慢，成内收形曲线； 框架--剪力墙和框架--筒体结构处于两者之间，为反S形曲线，接近一直线（图二B）； 在刚度较均匀的情况下，位移曲线应圆曲光滑，无突然的凸凹变化和折点。

5. 内外力平衡

平衡条件程序TAT本身已严格检查，但为防止计算中的偶然因素，必要时可检查底层的平衡条件：

∑Ni=G ∑Vi=∑P

Ni为柱、墙在单组重力荷载下的轴力，其和应等于总重量G，校核时，不应考虑分层加载。

Vi为风荷载作用下的底层墙、柱剪力，求和时应注意局部坐标与整体坐标的方向的不同，∑P为全部风力值。注意不要考虑剪力调整。

对于地震作用不能校核平衡条件，因为采用SRSS法或CQC法进行内力组合后，不再等于总地震作用力。

6. 对称性

对称结构在对称力作用下，对称的内力与位移必须对称。TAT程序本身已保证了计算结果的对称性。如有反常现象应检查输入数据是否正确。

7. 渐变性

竖向刚度、质量变化较均匀的结构，在较均匀变化的外力作用下，其内力、位移等计算结果自上而下也均匀变化，不应有大正大负、大出大进等突变.

8. 合理性

设计较正的结构,一般而言不应有太多的超筋截面,基本上符和以下规律: （1） 柱、墙轴力设计值绝大部分为压力。 （2） 柱、墙大部为构造配筋。 （3） 梁基本上无超筋。

（4） 除个别墙段外，剪力墙符合截面抗剪要求。 （5） 梁截面抗剪不满足要求，抗扭超限截面不多。

符合上述八项要求，可以认为计算结果大体正常，可以在工程设计中应用。

30. [PKPM]新天地杂志咨询台2004年摘编之基础篇

PKPM]新天地杂志咨询台2004年一期摘编 问：JCCAD中地基梁肋朝向有何作用？

答：JCCAD筏板基础中，地基梁梁肋朝向（上下），只影响出图。地基梁抗扭和抗弯刚度是按朝上计算的。

问：六层砖混程序算出的基础卧梁为何高度大小不一？

答：钢筋混凝土墙下条形基础中的卧梁部分不参加计算也无构造规定。卧梁只起加强刚度的作用，当地基土坚硬且均匀时可不设卧梁，其他情况视情况而定，底框混凝土剪力墙下一般要设，梁宽大于等于350时设四肢箍，大于等于800时设六肢箍。

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