冰柜设计计算书学院：能源与环境学院专业：热能与动力工程系班级：热能103班Word文档姓名:学号:目录TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"整体计算流程图 -2 -\o"CurrentDocument"1冰柜的总体布置 -3-\o"CurrentDocument"2冰柜热负荷计算 -3-\o"CurrentDocument"2.1箱体漏热量 -4-\o"CurrentDocument"2.2开门漏热量 -5-2.3储物热量 -5 -2.4其它热量 -6 -\o"CurrentDocument"2.5总热负荷 -6 -\o"CurrentDocument"3箱体绝热层厚度校核 -7-4制冷系统热力计算 -7-4.1制冷系统额定工况 -7-\o"CurrentDocument"4.2热物性参数列表 -8-\o"CurrentDocument"4.3循环各性能指标计算 -9-5压缩机选型及热力计算 -..1.0.75.1压缩机参数计算 -..1.0压缩机选取 -..13.-5.3压缩机工作系数校核 -..135.4冰柜耗电量预算 -..侣.,6翅片管式冷凝器设计计算 -..1.4.,6.1有关温度参数及冷凝热负荷确定 -..14..-.6.2翅片管簇结构参数选择及计算 .-..14.-..传热计算 -..15.-6.4冷凝器外形尺寸确定 -..1.76.5风机的选择计算 -..1.77蒸发器的设计 -..1.7.-7.1冰柜蒸发器设计计算 -..1.8.-7.2制冷剂在管内的外表传热系数 -..18.-..7.3管板式蒸发器空气外表传热系数 -..1.9..-.7.4冷冻室蒸发器蒸发面积确定 -..2Q.-..8毛细管的计算及选型 .-.2.1..-8.1毛细管的长度计算 .-..2.18.2毛细管校核 -..22.-9制冷剂的充注 -..23.-9.1按额定工况法计算 .-..239.2制冷剂充注量校核 .-..24结果 -..25.-. 总结 -..26.- 参考文献 -.27... -1-附图一 ...28..外观尺寸图 -..28.-附图二 ...29..限制电路图 -..29.-,整体计算流程图1冰柜的总体布置根据所提出的任务给出设计条件：1〕 使用环境条件：冰柜周围环境温度ta=32C,相对湿度小=75±5%2〕 箱内温度:不高丁-18C.3〕 箱内有效容积:302.5L4〕 制冷系统为单级蒸汽压缩式制冷系统,冷却方式采用直冷式,蒸发器采用暗盘管〔类似丁板管式〕,冷凝器采用翅片管式冷凝器,采用毛细管作为节流元件.制冷系统图见附件5〕 箱体结构：外形尺寸1200mmX670mmX950mm〔宽X深X商.绝热层用聚氨酯发泡,其厚度根据理论计算和冰箱厂的实践经验选取,其值如表1-1,箱体结构见附图.表1-1箱面门体侧面底面冷冻室70601006〕 润滑油选用合成聚酯油作为系统润滑油7〕 枯燥过滤器选取由课本关丁R134a系统枯燥过滤器的经验,选取XH7型枯燥过滤器2冰柜热负荷计算冰柜热负荷在冰柜设计中是一个重要参数,它与冰柜的箱体结构、冰柜的内容积,箱体绝热层的厚度和绝热材料的优劣等因素有关.热负荷包括：箱体漏热量Qi、开门漏热量Q2、贮物热量Q3和其它热量Q4.即Q=Ql+Q2+Q3+Q42.1箱体漏热H箱体漏热量Q1箱体漏热量包括,通过箱体隔热层的漏热量Qa,通过箱门和门封条的漏热量Qb,通过箱体结构形成热桥的漏热量Qc.即Qi=Qa+Qb+Qc(1)箱体隔热层的漏热量Qa,由丁箱体外壳钢板很薄,而其热导率入值很大,所以热阻很小,可忽略不计.内壳多用ABS或HIPS塑料板真空成形,最薄的四周部位只有1.0mm.塑料热阻较大,可将其厚度一起计入隔热层,因此箱体的传热可视为单层平壁的传热过程.即Qa=KA(t1-t2)式中A箱体外外表积,单位为m式式中a1——箱外空气对箱体外外表的外表传热系数,单位为 W/(mK);赤一一内箱壁外表对箱内空气的外表传热系数,单位为 W/(m2K);a——隔热层厚度,单位为m；入一一隔热材料的热导率,单位为W/(mK).传热系数K(单位为W/(m2K))为在进行箱体隔热层捕热量计算时,要注意到冷冻室和冷藏室的隔热层厚度是不一样的,应采用分段计算相加后的Qa值.另外,采用壁板盘管式冷凝器的冰柜,箱体后壁面的外表温度近似取为冷凝温度tk,也需另外计算该局部漏热量.通过箱门与门封条进入的漏热量Qb由丁Qb值很难用计算法计算,一般根据经验数据给出,可取Qb为Qa的15%值.箱体结构部件的漏热量Qc箱体内外壳体之间支撑方法不同, Qc值也不同,因此同样也不易通过公式计算.一般可取Qc值为Qa值的3%左右.目前采用聚氨酯发泡成型隔热结构的箱体,无支撑架形成的冷桥,因此Qc值可不计算.2.2开门漏热H开门漏热量Q2根据家用冰箱使用情况,近似取开门次数每小时1次,假定每次开门箱内空气全部被置换成箱外空气,那么开门漏热量Q2可按下式计算VBnhQ2二—3.6va式中Vb一电冰箱内容积,单位为m3n一开门次数；/h一进入箱体空气到达规定温度时的比焰差,单位为 kJ/kgva—空气的比体积,单位为m3/kg由各值计算的Q2=9.9666W2.3储物热虽储物热量q3冰柜的储物热量无明确规定的标准,一般按电冰箱标准的“制冰水平〞项提出的“以电冰箱的内容积0.5%的25C水,在2h内结成实冰〞的规定进行计算.实冰的具体温度按-2C至-5C取值.储物热量Q3按下式计算(mct1mrmCbt2)Q323.6式中m—水的质量,单位kgc一水的比热容,c=4.19kJ/(kgK)r一水的凝固热(冰的融解热),r=333kJ/kg6—冰的比热容,cb=2kJ/(kgK)t1t2一水的初始温度和冻结终了温度,单位为C计算得Q3=92.798W2.4其它热虽其它热量Q4这里所说的其他热量,是指各种加热器、冷却风扇电机的散发热量,可将其电耗功率折算热量计入.另外,还要考虑开门时漏入的热量,因此,在冰柜箱体热负荷计算时,为了平安起见一般还增加 10~15%的余度,即以1.1~1.15Q的热负荷进行设计.2.5总热负荷总热负荷QQ=Qi+Q2+Q3+Q4=175.034W3箱体绝热层厚度校核设计箱体绝热层时,预先参照国内外冰箱的有关资料设定其厚度, 并计算出箱体外表温度.如果箱体外表温度tw低丁露点温度,那么会在箱体外表上产生凝露现象,因此箱体外表温度 tw必须高丁露点温度td,最低限度tw>0.2C+td在到达稳定传热状态后的外表温度tw可以由下式计算：twtiK(t1-t2)=30.476C>27C0式中tw一箱体外外表温度,单位为Cti一箱外空气温度,单位为Ct2一箱内空气温度,单位为C如一箱外空气对箱体外外表的外表传热系数,单位为 W/(m2K)K一传热系数,单位为W/(m2K)查设计气候条件下冰箱的露点温度为27C,计算如下式所示_0.244_ …一一tw32 (3218)=30.476C>27C8所以箱体厚度适宜4制冷系统热力计算4.1制冷系统额定工况表2-1制冷系统的额定工况工况参数冷凝温度tk蒸发温度t0回气温度tG过冷温度ts

设计例值54.4-2532(80)17tk3222.4t0 187蒸气进入压缩机壳体ts3215参数环境温度加冷冻室温度减前状态,括号值为实际环境温度减来源上冷凝传热去传热温差吸入气缸前的过热烝去过冷度温差气4.2热物性参数列表根据设计冰柜确定的工况和选用的制冷剂, 运用压焰图或热力性质表或计算公式求取有关压力、各点比焰值和过热蒸气比体积,将各参数列丁表2-2中,制冷系统压焰图如图2-1.DLKJ.WJI图2-1冰柜制冷系统压焰图表2-2 热物性参数列表〔工质R134a〕参数歹0表符号单位参数来源设计值冷凝压力PkMPatk 54.4C查热力性质表1.4644蒸发压力P0MPato 25C查热力性质表0.1064

出蒸发器时饱和蒸气比焰h1kJ/kgt0 25C查热力性质表383.45进压缩机前过热蒸气比焰h〔kJ/kg32C查热力性质图430.43进压缩机前过热蒸气比体积V1m3/kg32C查热力性质图0.229进气缸前过热烝穴比燃h〔kJ/kg80C查热力性质图473.62进气缸前过热烝气比体积V1m3/kg80C查热力性质图0.267排出过热蒸气温度^2sCK1/KT2 旦 t1273P0181.99冷凝温度卜饱和蒸气比焰h2kJ/kgtk52C查热力性质表424.91排出过热蒸气比焰值h2kJ/kgh h 顽h1h2 h11592.17制冷剂过冷至32C时比焰h3kJ/kgtk52C查热力性质图244.59毛细管节流前液体比焰〔17C〕h3kJ/kgtk52C查热力性质图223.38蒸发器入口制冷剂比焰h4kJ/kg1% h3223.38定嫡压缩蒸气比焰值〔32C〕h2skJ/kgtk52C查热力性质图500.63定嫡压缩蒸气比焰值〔80C〕h2skJ/kgtk52C查热力性质图556.014.3循环各性能指标计算单位制冷量q0h1h4 383.45223.38kJ/kg160.07kJ/kg单位体积制冷量£o160.07kj/m3698.74kJ/m3v1 0.229(3)单位等嫡压缩功(3)单位等嫡压缩功Wi 成 hi500.63430.43kJ/kg70.2kJ/kg(4)制冷系数qo0160.0782.391.94(5)单位冷凝热量qK h2 h3584.7175223.38kJ/kg361.3375kJ/kg制冷剂循环量GaQqGaQq.^kg/h160.073.94kg/h式中Q冰柜的总热负荷值.冷凝器热负荷QkGaqk3.94361.3375kg/h395.04W压缩机实际吸入过热蒸气量VsGav1 3.940.229m3/h0.90163m3/h5压缩机选型及热力计算压缩机选型除采用用热力计算方法外.首先求出设计工况的输气系数,并计算出压缩机的理论输气量、压缩机的制冷量、压缩机的输入功率,再查有关冰柜压缩机的规格参数表,最后选用压缩机.所选用压缩机的制冷量必须等丁或略大丁设计值,其理论输气量和输入功率也要同时满足设计的要求.5.1压缩机参数计算设计工况参数如表2-2所示.其输气系数v、压力系数p、温度系数t和

a泄露系数e的乘积(1)容积系数v11c』^k"P0其中相对余隙容积11c』^k"P0其中相对余隙容积C取0.025,膨胀系数m取1,冷凝压力Pk取1469.6kPa,蒸发压力P0取115.15kPa,排气压力损失 Pk为0.1Pk,那么容积系数v10.02511464.40.11 1=0.6465106.4(2)压力系数pC PkvPk其中进入阀的压力损失Pk=0.05Pk,其余取值同容积系数,那么压力系数Cpk.10.025 0.1 =1 =0.921vpk0.6465 1464.4温度系数tT1

aTkb系数a取1.15,b取0.25,回气热力学温度T1取353K,冷凝热力学温度Tk取327.4K,蒸发温度t.取-25C压缩机吸入前过热度 T〔(t°273)=105K353 =0.876aTb1.15327.40.25105(4)泄露系数泄露系数e取0.99输气系数为vPt1=0.6465X0.921X0.8765X0.99=0.输气系数为理论输气量Vh

VhVs=^=1.746m3/h

0.5165压缩机的制冷量QoqvVh=698.74X1.746X0.5压缩机的制冷量Qo理论绝热功率PoGa.3.93670.2F01=已-=76.75F03600 3600指示功率P0 Gai式中式中i一指示功率,可以用下面的公式计算:TTk248bt0= 0TTk248bt0= 0.0025(-25)=0.695327.4上式中的％为采用摄氏温度为单位的蒸发温度,系数b凭经验选取.那么指示功率旦76.75/0.695=110.431W摩擦功率Pm摩擦功率按下式计算:P些

m36.72其中Pm为平均摩擦压力,取0.65MPa,Vh为1.12m3/h,那么摩擦功率PmVh0.651.746•

--= =30.9WPm

36.72 36.72压缩机的轴功率PePePPm=110.431+30.9=141.33W电功率Pel和电机效率moPel取mo=0.82,那么PelPe/mo=141.33/0.82=172.36W5.2压缩机选取根据以上求取的压缩机理论输气量、压缩机制冷量、电功率等参数,参照按R134a制冷工质设计的压缩机有关规格参数表,根据?资料1?现选择意大利生产的低回压R134a冰柜压缩机,型号为E1118CZA,额定制冷量182W,功率消耗为183.75W,气缸容积为7.2cm3,尺寸高为151mm、宽140mm、长220mm,压缩机名义工况下的质量流量0.001137kg/s,冷凝器热负荷395.1989W5.3压缩机工作系数校核冰柜箱体漏热量为56.4w,压缩机额定制冷量为182W,工作系数为Q256.4R=W= 100=31%Qo182满足压缩机工作系数30%-35%勺要求.5.4冰柜耗电H预算选定压缩机以后,即可以根据压缩机的耗电量预算冰柜的耗电量.压缩机功率w计算公式如下：Q182W 183WCOP0.97压缩机耗电量P计算：PW1830.3156.73W=1.36kW.h/24h即压缩机耗电量为1.36度/天.

6翅片管式冷凝器设计计算工程参数值/c工程参数值/c冷凝Mtk54.4进出口业气温差10进口空气干球温度ta132出口空咒干温度426.1有关温度参数及冷凝热负荷确定各有关温度参数取值见下表对数平■均温差ta2 ta2 taitaita24232,54.432In 54.442C=16.9C由压缩机选型可知,冷凝器热负荷395.1989W6.2翅片管簇结构参数选择及计算选择10mm0.3mm的紫铜管为传热管,选用的翅片是厚度f0.115mm的波纹形整张铝制套片.取翅片节距Sf2mm,迎风面上管中央距：§25.4mm,管簇排列采用正三角形义排.每米管长各有关传热面积分别为af2(能 db)/Sf4=2(0.02542 0.010232)/0.002m2/m=0.4765m2/mab db(sf f)/sf 0.01023(0.0020.000115/0.002m2/m=0.0303m2/maofafab(0.47650.0303)m2/m=0.5068m2/maj di 0.0094m2/m=0.0295m2/m

取当地大气压Pb=98取当地大气压Pb=98.07kPa,由空气(下空气)热物理性质表(表3-2),查得在空气平均温度tm37C条件下,cpa=1005J/(kgk)、a=17.658106m2/s在进风温度ta132C条件下冷凝器所需空气体积流量_ Qka=0.02733W/(m*)、3a=1.1576kg/mo397.123 3m/s0.03397m/sqv ■ -=aCpa(ta2t^) 1.15761005(42-32)选取迎面风速Wy 1.0m/s那么迎风面积0.03397 2 2 m=0.03397m1.0l0.184m,那么冷凝器的迎风面高度A业AyWy取冷凝器迎风面宽度即有效单管长AyH—

l0.03397 m=0.1846m0.184迎风面上管排数N旦Si(丝竺1)排=7排0.025426.3传热计算确定所需传热面积A、翅片管总长L及空气流遗方向上的管排数n采用整张波纹翅片及密翅距的义排管簇的空气侧传热系数由式 (3-10)乘以1.1再乘以1.2计算.预计冷凝器在空气流通方向上的管排数n=3,那么翅片宽度0 3b3&cos30=30.0254一m0.06599m2微元最窄截面的当量直径2(§db)(sf 1) 2(25.410.23)(20.115)de- - = mm0.00335m(s1db)(s1 f) (25.410.23)(20.115)最窄截面风速25.42治 25.42Wmax Wv= 1.0m/s1.7765m/s(§db)(sf f)y(25.410.23)(20.1Wmax由于RefbdeWRefbdeWmaxde65.99-=19.67933.351.77650.00335,337.46查?小型制冷装置?课本表c=1.24、m=-0.24,WJ空气侧外表传热系数va 17.6581063-18和表3-19,用插值法求得=0.201、n=0.582,0fCHRef(E)m1.11.31.240.2010.02733337.46 0.50680.00030.5 0.50680.00030.5068 10.00010.004-1681.370.0295 393 0.0295 38.830.907960.06599024 2 2(- )0.24111.2W/(m 223.434W/(mgK 223.434W/(mgK)0.00335查?小型制冷装置?课本表3-1,R134a在tk=54.4C物性集合系数B=1381.472,氟利昂在管内凝结的外表传热系数由式(3-17)计算ki 0.555Bdi0.25(tktwi)0'250.5551381.4720.00940.25(54.4tWi)翅片相当高度由课本式(3-15)计算：d0d0 S|寸L)[1S10.35ln(cTd0取铝片热导率0.010.0254取铝片热导率0.010.0254(0.011)[10.35ln(1.240.02540.01)]m=0.01m203W/(mK),由课本式(3-14)计算翅片参数m,即20f 238.83m . ml■2030.000115由式(3-13)计算翅片效率th(mh)th(57.680.01)f ' ~mh57.680.01外表效率由式(3-12)计算57.68m0.9021aff0af abab0.47650.90210.0303 0.907960.47650.0303忽略各有关污垢热阻及接触热阻的影响,那么 twitwotw,将计算所得有关备值代人上等式即kikiai(tkM)of0.5551381.4720.0094场0.0295(54.40aof(tWtm)tW)0・7538.830.907960.5068(tW37)解上式得tW=49.8C,那么R134a在管内的凝结外表传热系数ki0.5551381.4720.00940.25(54.4tw)场1681.37W/(m2.K)

2取管壁与翅片问接触热阻rb0.004mgK/W、空气侧尘埃垢层热阻ro0.0001m2gK/W、紫铜管热导率 393W/mgK,由式(3-21)计算冷凝器的总传热系数& 1 a°f aofroof02W/(mof02W/(m2gK)6.4冷凝器外形尺寸确定冷凝器的所需传热冷凝器的所需传热面积/所需有效翅片管总长Qkk0m395.199 2 m23.34316.910.997m2L Aofaof0.99 m0.50681.9677m空气流通方向上的管排数n=LIN1.9677

0.1847排=1n=LIN1.9677

0.1847排=1.78排取整数n=2排,与空气侧外表传热系数时预计的空气流通方向上的管排数相符.这样,冷凝群的实际有效总管长为2.208m,实际传热面积为1.119m2,较传热计算所需传热面积大15.8%,能满足冷凝负荷的传热要求.此外,冷凝器的实际迎面风速与所取迎面风速相一致.6.5风机的选择计算由丁冷凝器的迎风面宽度l=0.168m、高度H=0.1684m,安装1个小风扇比拟适宜.动压Vp2aWy-y0.5788Pa1静压Vp0.108#(aWmax)1.7 7.24Pade风机采用电动机直接传动,那么传动效率 m=1；取风机全压效率fan=0.6,那么电动机输入功率Pqv(VpVp) 0.443Wmfan7蒸发器的设计7.1冰柜蒸发器设计计算冷冻室蒸发器的热负荷Qf为175W,蒸发温度to为-25C,冷冻室温度为-18Co采用管板式蒸发器.7.2制冷剂在管内的外表传热系数制冷剂在管内的外表传热系数 i管内外表传热系数(当制冷剂工质为R134a时)可按下式计算：0.20.6i号40.95Bg0.2q0.6Zdi0.2W/(m2?K)式中Gd—每根管内制冷剂的流量,单位为kg/sg一制冷剂的质量流量,单位为kg/sB一与制冷剂种类和蒸发温度有关的系数,t0 250C时,制冷剂R134a的B值为0.95qi—热流量,单位为WZm2di—蒸发器管内径,单位为mm,di=8mm制冷剂在管内的温度t0 25°C,而冷冻室内平■均温度tw 180C.制冷剂在管内的热流量qi可按下式计算qi-^―= 175 =263.88W/m2diL3.140.00826.4式中Qf一冷冻室热负荷,单位为WL一冷冻室绕管长度,对丁本设计书中的绕管取5圈,那么L2(1.10.55)816.5m制冷剂的循环量Ga为3.936kg/h,化为质量流量

3.936g — 3.9364 kg/(m2?s)38.84kg/(m23.9362 36003.140.00823600d,制冷剂为R134a时,在管内沸腾的外表传热系数为0.20.6 0.2 0.2 0.6 0.2 2i=0.95Bgq,/d, 0.950.9538.85 263.88/0.008 139.81W/(mK)根据报导,R134a制冷剂在管呢沸腾的外表传热系数比R12高35%-45%现取40%那么i(0.95Bg0.2q0.6/di0.2)1.4=139.81X1.4=195.734W/(m2K)7.3管板式蒸发器空气外表传热系数管板式蒸发器空气外表传热系数 °管板式蒸发器空气侧外表传热系数ac可用自然对流公式计算1/4ac1.28At^-t£d0式中A一对丁多排管,为沿高度方向管排数的修正系数,选蒸发器冷却排管为8圈,查表可得A1.5ta一冷冻室空气的平■均温度为-18Ct.一板管式蒸发器管内R134a的蒸发温度为-25C:d0—管外径,单位为mm,d0=9mm.1/4=10.139W/(m1/4=10.139W/(m2K),u -18-(-25)ac1.281.5 0.009在冷在冷却塔排管外外表对空气的换热过程中,自然对流的外表传热系数较小(一般在10W(m2?K)以下),因此辐射换热相对来说不可无视.空气侧的外表辐射换热cr可按下式计算

C工 Jwcr液 100

tcr式中 Ta—冷冻室空气平均温度(单位为K),Ta=273-18=255K;Tw一蒸发器管子的外表温度,由于蒸发器管的管壁很薄,那么内外外表温差不差不大.管子外外表温度可视为与蒸发器管内R134a蒸发温度相同,Tw(273-25)K=248(273-25)K=248K.C一辐射系数,对丁结霜外表取5.46W/(m2?K4).那么空气侧的辐射传热系数cr为cr4 45.46终丝 100 100—3.475W/(m2K)18(25)综合计算空气侧的外表传热系数°必须同时考虑对流和辐射,计算公式如下0accr式中ac,cr一空气侧的外表传热系数和辐射传热系数,单位为 W/(m2?K)；一曝光系数,对丁平■板可取为1.0;一析湿系数.析湿系数可按第4章介绍的方法计算,也可参照已有产品之数据确定,此处按参考产品之数据确定,取 1.4因此空气侧的传热系数0accr=3.475X1.4+10.139X1.0=17.67W/(m2K)7.4冷冻室蒸发器蒸发面积确定冷冻冷冻室蒸发器管内外表传热系数139.81W/(m2?K),空气侧外表传热系数017.67W/(m2?K).由丁空气侧外表系数远小丁管内制冷剂侧的传热系数,因此传热系数的计算可简化为:K0e0s式中 e一考虑管内热阻和管外霜层热阻的修正系数.根据试验 e0.8.~0.90cs一翅片管的外表效率.取0.98.代入数据计算,得：K0 0.9X0.98X17.67=15.59W/(m2K)(1)冰柜蒸发器的传热面积冷冻室热负荷为175W,蒸发温度为-25C,冷冻室内温度为-18C,贝灿下式计算冷冻室蒸发器的传热面积：Qf175 2AKok15.597一.m(2)冰柜蒸发器的实际传热面积冷柜总体布置中所设计的冷冻室内传热面的长度为 1100mm,深度为550mm,高度为500mm,故实际设计的传热面积A(1.10.50.550.^2=1.65m2根据以上计算,冷冻室传热面积的实际设计值大丁冷冻室蒸发器传热面积的计算值,满足设计要求.8毛细管的计算及选型8.1毛细管的长度计算用公式(6-14)(?小型制冷装置设计指导?,P245)计算.制冷剂R134a的压力差ppkp0 1464.4106.4kPa1358kPa,查制冷剂在饱和状态下的热力性质表,发现温度对液体比体积的影响不大,本设计所取温度为冷凝温度和蒸发温度的平■均值,即t54.425/2C14.7C,查得液体比体积

v0.80353103m3/kg,蒸汽比体积v 0.04249352m3/kg,凭经验取干度x=0.1,那么平均比体积3 3 3 3v0.8035310 10.1 0.042493520.1m/kg4.972510m/kg11 3 3其密度 — kg/m201.105kg/mv4.97251014.7C下液体粘度2.214836104Pa?S,气体粘度1.1127923106Pa?S,贝W均粘度 1.994104Pa?S.制冷工质循环量Ga3.936kg/h,选用内径0.7mm的毛细管,贝U制冷剂的流速3.93.9364.972510 m/s14.15m/s32-0.7103 360044d2雷诺数值为314.314.150.710 201.105 3 9986.180.199410wd那么毛细管长度0.25 3 0.25 3,pRed135810 9986.18 110L ▽ 2 m1.79m0.1582w2 0.158214.152201.1058.2毛细管校核根据课程设计资料2定型校核根据数据表中给出的实验数据进行毛细管的选型.压缩机制冷量为 183W,冷凝温度54.4C,蒸发温度-25C.用插值法可以查出在45C时候的毛细管长度为1.5m,冷凝温度每上升一度,毛细管长度增加2%所以在冷凝温度为54.4C时,毛细管长度为1.5*1.02*9=1.77m,与计算结果相符,说明计算无误.

9制冷剂的充注9.1按额定工况法计算根据给定工况在R12制冷剂压焰图和热力性质表中查所需参数.mm1m2m3m4401.93gt0=-25C时液体密度 1.43kg/L、蒸汽密度 0.0t0=-25C时tK54.4、tG32时 液体密度蒸发器入口十度X1 0tK54.4、tG32时 液体密度蒸发器入口十度X1 0.4,出口十度X21.00,平均十度x=0.7.因此蒸发器内饱和液体平均容积的30%,十蒸汽占70%.冷凝器内液体按经验取15%,十蒸汽占85%.求制冷剂最正确充注量：蒸发器内液体量：m10.3Vn0.356蒸发器内十蒸汽量：m20.7Vn0.0044冷凝器内液体量：m30.15Vk0.0331冷凝器内十蒸汽量：m40.85VK0.00878总计：mm1m2m3m4401.93g冰柜制冷系统如用R134a替代R12时,其最正确充注量将减少.在不改变系统部件的情况下,制冷剂的充注量将减少 10%左右所以R134a的制冷剂充注量为401.93*0.9=361.25g9.2制冷剂充注虽校核根据资料1中给出的制冷剂充注计算方法进行计算.相关参数介绍:1滑动比s(-)2g蒸发器中的制冷剂平均密度可按下式计算s1一=0.059kg/LgSl--is1一=0.059kg/LgSlX1 X0 g1) X0gS(1 Xo)1S一滑动比g一蒸发温度气体比体积一蒸发温度液体比体积Xo—蒸发器进口T度Xi—蒸发器出口干度由此可以计算出蒸发器内的制冷剂量me=Ve=40.5g冷凝器的计算那么要分为过热段、冷凝段、过冷段三段来计算,这里假定其各段容积比率如下：过热段ci=12%冷凝段c2=78%过冷段c3=1.％过热段密度按冷凝温度饱和